摘要：針對廣泛使用的非線性負(fù)載(如整流器)產(chǎn)生諧波和功率因數(shù)較低的問題，設(shè)計了一種基于滑模變結(jié)構(gòu)控制策略的用以抑制電網(wǎng)諧波、提高負(fù)載功率因數(shù)的三相并聯(lián)型有源電力濾波器（shunt active power filter,簡稱SAPF）。在建立SAPF數(shù)學(xué)模型的基礎(chǔ)上，結(jié)合滑模變結(jié)構(gòu)控制（sliding mode variable structure control，簡稱SMC）的優(yōu)點，提出了基于滑模變結(jié)構(gòu)控制的并聯(lián)型有源電力濾波器（SMC－SAPF）。仿真與實驗結(jié)果表明此方案是可行的。

    關(guān)鍵詞：數(shù)學(xué)模型；滑模變結(jié)構(gòu)控制；并聯(lián)型有源電力濾波器

引言

近年來，非線性負(fù)荷的廣泛應(yīng)用對供電質(zhì)量造成了嚴(yán)重污染，電力系統(tǒng)中的諧波日益嚴(yán)重，同時，保證電網(wǎng)安全、穩(wěn)定運行，為用戶提供高質(zhì)量的電能的要求也越來越高。有源電力濾波器作為抑制諧波的有效手段，得到了廣泛的重視并取得了很大的發(fā)展。有源電力濾波器的實質(zhì)就是一個任意波形發(fā)生器[1]，通過一定的算法檢測到負(fù)荷側(cè)所需要的諧波電流，就發(fā)出相應(yīng)的諧波電流，從而達(dá)到補償?shù)哪康?。?jīng)補償后系統(tǒng)電流將接近理想的正弦波。為了實現(xiàn)這一目標(biāo)，需要采用適當(dāng)?shù)目刂撇呗詠砜刂颇孀兤鏖_關(guān)。目前常用PWM和滯環(huán)控制產(chǎn)生開關(guān)決策以控制逆變器，對要求的電網(wǎng)電流都是開環(huán)的。這就意味著即使補償電流的檢測和計算非常準(zhǔn)確，也很難保證對電源電流的精確跟蹤，達(dá)到良好的調(diào)節(jié)補償效果。因此，以并聯(lián)有源電力濾波器為控制對象，在建立其數(shù)學(xué)模型的基礎(chǔ)上，結(jié)合變結(jié)構(gòu)控制和滑?？刂频膬?yōu)點，提出了一種綜合控制方法。通過使用滑模變結(jié)構(gòu)控制對開關(guān)器件進(jìn)行“開”或“關(guān)”狀態(tài)調(diào)節(jié)。

1 并聯(lián)型有源電力濾波器（SAPF）數(shù)學(xué)模型

SAPF的原理在大量文獻(xiàn)中已有詳盡說明，這里只作簡單介紹。圖1所示為并聯(lián)型有源電力濾波器原理圖。圖1中交流側(cè)的電感用于濾去載波分量;同時又作為慣性環(huán)節(jié)。直流側(cè)的電容主要起能量緩沖的作用。由前面的分析可知，當(dāng)ic和負(fù)載電流iL合成產(chǎn)生一個與電源相電壓幾乎同相位的正弦波電流時，電網(wǎng)的功率因數(shù)便接近于1。假設(shè)主電路三相電源對稱且穩(wěn)定，開關(guān)器件IGBT為理想開關(guān)，其控制用開關(guān)函數(shù)描述，開關(guān)函數(shù)可定義為

其狀態(tài)方程為

Z=AX＋BE    （2）

式中：X=[ic ai cb icc Uo]；

E=[ua ub uc0]；

Z=diag[L L L C]；

B=diag[1 1 1 1/R]；

La=Lb=Lc=L為SAPF側(cè)濾波電感；

R為SAPF側(cè)電容等效電阻。

根據(jù)圖1的電路結(jié)構(gòu)圖可得到式（3）微分方程。

L=[La，Lb，Lc]，us=[ua，ub，uc]，iL=[iLa，iLb，iLc]

式中：L為SAPF的電感；

us為電源電壓。

由于SAPF的作用是通過逆變器輸出把電源電流is調(diào)解成與電源電壓us同相位的正弦波作為控制系統(tǒng)的設(shè)計目標(biāo)。假設(shè)電源電壓為正弦波，設(shè)定電源電流的給定值is＊為

式中：k為一標(biāo)量，其大小決定于負(fù)載有功功率和SAPF所消耗的有功功率，這將由逆變器直流側(cè)電容電壓的閉環(huán)控制來調(diào)整。

于是采用SAPF進(jìn)行電網(wǎng)補償?shù)膯栴}，轉(zhuǎn)化為如何使電源電流is很好地跟蹤參考給定電流is＊。采用變結(jié)構(gòu)控制時可定義狀態(tài)變量為

整理式（3）、式（5），可得狀態(tài)方程

則狀態(tài)方程（6）可以寫為

式（8）可以詳細(xì)寫為

2 滑模變結(jié)構(gòu)控制器設(shè)計

2.1 可達(dá)性條件

根據(jù)滑模變結(jié)構(gòu)理論[4]，定義滑模切換線為

根據(jù)變結(jié)構(gòu)可達(dá)性條件，必須滿足s<0

即

也就是

SAPF的變結(jié)構(gòu)控制率為

2.2 等效連續(xù)控制

當(dāng)系統(tǒng)進(jìn)入滑動模態(tài)時滿足條件

由式（13）、（14）、（15）可以求得等效控制

由于－1?veqk?1，如果系統(tǒng)在滿足式（16）和開關(guān)頻率無限高的情況下，控制逆變器開關(guān)，可以使系統(tǒng)工作在切換線上，這樣is將緊緊跟蹤is＊。雖然實際系統(tǒng)不可能工作在無限高的切換頻率下，按－1?veqk?1進(jìn)行控制的系統(tǒng)不可能始終工作在滑模切換線上，但總能保持趨向于切換線而不受外部擾動的影響。

2.3 穩(wěn)定性分析

當(dāng)系統(tǒng)狀態(tài)點未到達(dá)滑模切換線時，定義李雅普諾夫函數(shù)為

分析可知上式是正定的。則

根據(jù)式（11）可知

當(dāng)系統(tǒng)狀態(tài)點到達(dá)滑模切換線時，

由此，可以看出滑模變結(jié)構(gòu)控制策略在SAPF中的應(yīng)用有它的理論依據(jù)。

圖2

3 SAPF的控制系統(tǒng)

系統(tǒng)的控制框圖如圖2所示，直接將電源側(cè)的輸入電流is作為控制對象，使其為正弦波，且與電源電壓同相，達(dá)到功率因數(shù)為1的目的。系統(tǒng)采用雙閉環(huán)控制，外環(huán)為電壓環(huán)，一方面控制直流側(cè)的電壓使其穩(wěn)定在給定值附近，另一方面，根據(jù)有功功率的流動并利用功率平衡獲取參考輸入電流的幅值k，與同步信號相乘后作為電流參考信號is＊。內(nèi)環(huán)是電流環(huán)，檢測實際輸入電流is與參考電流is＊的誤差，其誤差經(jīng)SMC控制電路產(chǎn)生相應(yīng)的PWM波控制電路中各個開關(guān)管的導(dǎo)通和截止，從而達(dá)到實時跟蹤控制電源實際電流的目的?？刂浦?，外環(huán)電壓環(huán)采用PI控制。另外，為了避免同一橋臂上兩個功率器件在換流時出現(xiàn)的瞬間短路，電路設(shè)計上還設(shè)置了死區(qū)延時，以保證同一橋臂上器件順序通斷。

4 仿真與實驗驗證

4.1 仿真驗證

為了驗證本文中所論述的控制策略的正確性,先將本文所提出的方法用Matlab中的SIMULNK進(jìn)行了仿真驗證。仿真條件為：電網(wǎng)電壓150V，工頻50Hz；三相有源濾波器的電容C=3300μF，電感La=Lb=Lc=5mH，非線性負(fù)載為三相全橋整流電路，直流側(cè)LL=100mH，RL=17.8Ω。為說明SMC控制策略的優(yōu)越性，除了對SMC仿真外，在相同條件下還用電流滯環(huán)比較法進(jìn)行了仿真。負(fù)載電流波形如圖3所示,電流滯環(huán)控制策略波形如圖4所示，SMC控制策略所得波形如圖5所示。從圖中可以看出，使用SMC控制方法時，不僅直流側(cè)電容電壓穩(wěn)定快，而且并聯(lián)型有源濾波器也取得了良好的補償性能，交流側(cè)電流已比較接近理想正弦波形了。

    4.2 實驗驗證

當(dāng)有源電力濾波器補償不同大小的三相不控整流負(fù)載的諧波與無功電流時，補償電流與?償后網(wǎng)側(cè)電流波形如圖6所示。

5 結(jié)語

采用滑模變結(jié)構(gòu)控制可以避免補償電流給定值is＊的復(fù)雜計算，使控制變得簡單且易于實現(xiàn)。由于實現(xiàn)了對is＊跟蹤的閉環(huán)控制，故可獲得良好的調(diào)節(jié)性能。仿真和實驗結(jié)果表明，此方法不僅加快了系統(tǒng)的響應(yīng)速度，而且實現(xiàn)簡單明了，能有效地增強控制系統(tǒng)的穩(wěn)定性，改善系統(tǒng)的動、靜態(tài)性能。提出的基于滑模變結(jié)構(gòu)控制的并聯(lián)型有源電力濾波器在不增加硬件成本的條件下取得了較常規(guī)方法更優(yōu)良的補償性能，有一定的應(yīng)用前景。

圖6