0引言

特高壓直流輸電線路均架設(shè)于空曠地帶,易受外界自然環(huán)境的影響,其中自然風(fēng)是對(duì)線路合成電場(chǎng)影響最大的環(huán)境因素^[1]。直流輸電線路合成電場(chǎng)在風(fēng)速下的變化趨勢(shì)受線路布置結(jié)構(gòu)、正負(fù)極性布置方式以及橫風(fēng)風(fēng)向等因素所影響。文獻(xiàn)[2-3]總結(jié)得出在考慮風(fēng)速影響時(shí),雙極性單回線路的地面合成電場(chǎng)和離子流密度會(huì)隨風(fēng)向發(fā)生偏移,其最大值不出現(xiàn)在導(dǎo)線投影正下方。文獻(xiàn)[4]以正負(fù)極性放電原理不同和空間電荷的不同密度分布解釋了雙極性單回線路的變化趨勢(shì)原因。

目前研究風(fēng)速對(duì)合成電場(chǎng)的影響普遍基于雙極性單回直流線路,雙極性單回線路結(jié)構(gòu)單一,合成電場(chǎng)在風(fēng)速的影響下變化趨勢(shì)單一。暫無(wú)文獻(xiàn)以塔型架構(gòu)和正負(fù)極性布置方式為基礎(chǔ)對(duì)風(fēng)速下的直流線路合成電場(chǎng)進(jìn)行研究。

為減少對(duì)輸電走廊的占用,未來建設(shè)的直流輸電工程主要以雙回線路為主,因此線路的塔型結(jié)構(gòu)和極導(dǎo)線布置方式呈多樣化。在不同風(fēng)速影響下,雙極性單回線路合成電場(chǎng)的變化規(guī)律不再完全適用于雙回直流輸電線路。因此,以動(dòng)態(tài)風(fēng)速為影響因素,基于不同塔型架構(gòu)和正負(fù)極性布置方式,研究雙回直流輸電線路合成電場(chǎng)的變化具有重要的工程意義。

為此,本文采用上流有限元法,以雙回高壓直流線路常用的“干”式輸電桿塔為基礎(chǔ)構(gòu)建線路布置方案,研究其在不同風(fēng)速下合成電場(chǎng)的變化趨勢(shì),并對(duì)電磁環(huán)境影響進(jìn)行分析。

1線路布置方案

±500 kv和±800 kv是現(xiàn)階段已建成和在建直流輸電工程中廣泛應(yīng)用的電壓等級(jí),且分別為超高壓直流和特高壓直流的臨界電壓等級(jí),研究其基于動(dòng)態(tài)風(fēng)速的電磁環(huán)境具有重要意義?！案伞笔綏U塔是雙回直流線路最常用的桿塔型號(hào)之一, ±500kv 和±800 kv同塔布置的具體桿塔型式以及導(dǎo)線布置方式如圖1所示,極導(dǎo)線型號(hào)、參數(shù)如表1所示。

2計(jì)算方法

文獻(xiàn)[5]使用了基于Deutsch假設(shè)的電力線解析法,可以將二維模型簡(jiǎn)化為一維模型求解不同風(fēng)速下合成電場(chǎng)的變化。由于泊松方程與電荷守恒方程具有強(qiáng)耦合關(guān)系,因此采用有限元法對(duì)合成電場(chǎng)進(jìn)行數(shù)值計(jì)算。本文所用基于Kaptzov假設(shè)的有限元解法無(wú)須簡(jiǎn)化線路模型,相比基于Deutsch假設(shè)的電力線解析法具有更高的嚴(yán)謹(jǐn)性和科學(xué)性。

高壓直流輸電線路普遍使用peek公式計(jì)算線路起暈場(chǎng)強(qiáng),其公式如下:

式中:E0為導(dǎo)線起暈場(chǎng)強(qiáng);m為導(dǎo)線粗糙系數(shù)(一般取0.47~0.6);δ為空氣相對(duì)密度;r_eq為分裂導(dǎo)線等效半徑。

直流輸電線路的合成電場(chǎng)和離子流場(chǎng)可由麥克斯韋方程組表示:

式中:E_s為合成電場(chǎng);ρ為離子電荷密度;ε₀為介電常數(shù);J為離子流密度;μ為離子遷移率。

文中采用Kaptzov假設(shè)計(jì)算離子流密度,需自行初定導(dǎo)線表面電荷密度ρ₀,其表達(dá)式如下:

式中:U為導(dǎo)線運(yùn)行電壓;U₀為起暈電壓;Eg為地面最大標(biāo)稱場(chǎng)強(qiáng);h為導(dǎo)線高度。

判斷是否滿足Kaptzov假設(shè)以及空間電荷密度是否收斂的判斷公式為:

式中:ρ_s(n)為第n次迭代的導(dǎo)線表面電荷密度;E_max為導(dǎo)線表面最大電場(chǎng)強(qiáng)度。

直流線路表面電荷密度迭代方程為:

本文采用COMSOL軟件進(jìn)行建模仿真,由于桿塔及周圍樹木會(huì)使合成電場(chǎng)在其表面發(fā)生畸變,但畸變電場(chǎng)分布不是文章研究的重點(diǎn),因此假設(shè)直流輸電線路不受桿塔影響并將其轉(zhuǎn)化為二維模型考慮。本文在COMSOL中以靜電模塊和稀物質(zhì)傳遞模塊構(gòu)建耦合物理場(chǎng)對(duì)風(fēng)速下的合成電場(chǎng)進(jìn)行求解,在耦合物理場(chǎng)中設(shè)定橫向勻速風(fēng),分別沿X軸正負(fù)方向定風(fēng)速w?；谟邢拊ㄇ蠼怙L(fēng)速影響下合成電場(chǎng)的流程如圖2所示。

3合成電場(chǎng)變化趨勢(shì)分析

根據(jù)有限元理論,基于COMSOL靜電模塊和稀物質(zhì)傳遞模塊,增添沿X軸正負(fù)方向定風(fēng)速w為0、1、3、5、7、9m/s,定義左風(fēng)指向X軸正半軸,右風(fēng)指向X軸負(fù)半軸。雙回直流輸電線路合成電場(chǎng)在風(fēng)速下的變化趨勢(shì)如下所示。

3.1風(fēng)速對(duì)塔型1架構(gòu)下導(dǎo)線合成電場(chǎng)的影響分析

塔型1架構(gòu)下雙回直流輸電線路由于極導(dǎo)線布置方式的不同,合成電場(chǎng)的變化趨勢(shì)在不同風(fēng)向影響下發(fā)生了改變。1A布置(+—/—+)下極導(dǎo)線在風(fēng)速為1~9 m/s,風(fēng)向?yàn)樽笥绎L(fēng)向的影響下,近風(fēng)側(cè)合成電場(chǎng)隨風(fēng)速增大呈現(xiàn)先增大后減小的趨勢(shì),遠(yuǎn)風(fēng)側(cè)合成電場(chǎng)呈現(xiàn)減小趨勢(shì)?；?A布置的輸電線路合成電場(chǎng)分布圖如圖3所示。

1B布置(--/++)下極導(dǎo)線在風(fēng)速為1~9 m/s,方向?yàn)樽笥覚M風(fēng)影響下,近風(fēng)側(cè)合成電場(chǎng)隨風(fēng)速增大呈現(xiàn)減小趨勢(shì),遠(yuǎn)風(fēng)側(cè)合成電場(chǎng)呈現(xiàn)增大趨勢(shì)。合成電場(chǎng)變化趨勢(shì)如圖4所示。

3.2風(fēng)速對(duì)塔型2架構(gòu)下導(dǎo)線合成電場(chǎng)的影響分析

2A布置(+—/—+)下線路合成電場(chǎng)在右風(fēng)速為1~9 m/s影響下,近風(fēng)側(cè)合成電場(chǎng)呈減小趨勢(shì),遠(yuǎn)風(fēng)側(cè)合成電場(chǎng)呈現(xiàn)增大趨勢(shì)。但增加最大風(fēng)速至11 m/s后,其遠(yuǎn)風(fēng)側(cè)合成電場(chǎng)在風(fēng)速達(dá)10 m/s后呈減小趨勢(shì)。這是正負(fù)極導(dǎo)線電暈后產(chǎn)生離子的原理不同所造成的,負(fù)極性導(dǎo)線電暈產(chǎn)生排斥狀態(tài)的負(fù)離子,低風(fēng)速會(huì)加劇負(fù)極性導(dǎo)線的電暈效應(yīng)并減緩下降趨勢(shì)。2A布置(+—/—+)下線路合成電場(chǎng)變化如圖5所示。

在1~9 m/s的左風(fēng)影響下,2A布置(+—/—+)下合成電場(chǎng)變化趨勢(shì)與1A布置(+—/—+)相反,近風(fēng)側(cè)合成電場(chǎng)呈現(xiàn)減小趨勢(shì),遠(yuǎn)風(fēng)側(cè)合成電場(chǎng)隨風(fēng)速增大呈現(xiàn)先增大后減小的趨勢(shì)。

2B布置(--/++)下線路合成電場(chǎng)在1~9 m/s右風(fēng)和左風(fēng)的分布影響下,近風(fēng)側(cè)合成電場(chǎng)呈減小趨勢(shì),遠(yuǎn)風(fēng)側(cè)合成電場(chǎng)呈現(xiàn)增大趨勢(shì)。不同風(fēng)向下合成電場(chǎng)變化趨勢(shì)如圖6所示。

3.3仿真結(jié)果分析

基于塔型1架構(gòu)和塔型2架構(gòu),在左右橫風(fēng)作用下不同導(dǎo)線布置方式下合成電場(chǎng)的變化趨勢(shì)總結(jié)如 表2所示。

由表2可見,1A布置(+—/—+)與1B布置(——/++)的塔型結(jié)構(gòu)相同,但由于同側(cè)導(dǎo)線極性的改變,兩者合成電場(chǎng)在左右風(fēng)速影響下的變化呈相反趨勢(shì)。與此同時(shí),1A布置(+—/—+)與2A布置(+—/—+)下同側(cè)極導(dǎo)線極性相同,但由于塔型架構(gòu)發(fā)生改變,前者近風(fēng)側(cè)合成電場(chǎng)在左右風(fēng)速影響下先增大后減小,后者遠(yuǎn)風(fēng)側(cè)合成電場(chǎng)在左右風(fēng)速影響下先增大后減少。兩者合成電場(chǎng)在左右風(fēng)速影響下的變化趨勢(shì)相反。由此可見,對(duì)于雙回直流輸電線路,塔型結(jié)構(gòu)與同側(cè)極性不是作為單一性因素影響合成電場(chǎng)在風(fēng)速下的變化趨勢(shì)。塔型結(jié)構(gòu)與同側(cè)極性共同作用下的空間離子狀態(tài)分布是影響雙回直流線路合成電場(chǎng)在風(fēng)速下變化趨勢(shì)的關(guān)鍵因素。

1A布置(十-/-十)與2A布置(十-/-十)的合成電場(chǎng)在變化趨勢(shì)上雖然有一側(cè)為先增大后減小,但合成電場(chǎng)近風(fēng)側(cè)與遠(yuǎn)風(fēng)側(cè)的變化趨勢(shì)從整體上來看是呈現(xiàn)減少趨勢(shì)的。

3.4合成電場(chǎng)峰值動(dòng)態(tài)變化

根據(jù)GB50790—2013《± 800kv直流架空輸電線路設(shè)計(jì)規(guī)范》中對(duì)非居民區(qū)的電磁環(huán)境限值的規(guī)定,直流輸電線路合成電場(chǎng)的峰值是評(píng)估的重要指標(biāo)^[6]?；跈M風(fēng)0~11 m/s的動(dòng)態(tài)干擾,不同布置方式下合成電場(chǎng)峰值變化如表3所示。

由表3可知,1A布置(十-/-十)下的合成電場(chǎng)的最大峰值最小,為31.8 kv.m-1。在峰值變化率方面,1A布置(十-/-十)下合成電場(chǎng)的峰值變化率最低,表明1A布置(十-/-十)下直流輸電線路合成電場(chǎng)峰值受風(fēng)速影響較小。

4 結(jié)論

本文基于動(dòng)態(tài)風(fēng)速對(duì)不同架構(gòu)下地面合成電場(chǎng)的變化趨勢(shì)以及峰值進(jìn)行研究,通過對(duì)比不同布置方式下合成電場(chǎng)變化趨勢(shì)、原始峰值、最大峰值以及峰值變化率,評(píng)估出1A布置(十-/-十)的極導(dǎo)線布置方式和桿塔型式具有優(yōu)異的抗風(fēng)性和穩(wěn)定性,可為多風(fēng)區(qū)域的雙回混壓直流輸電工程提供技術(shù)方案參考。

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2024年第12期第1篇