引言

大型中央空調(diào)冷水機(jī)組使用的管殼式換熱器中換熱管普遍采用外翅片內(nèi)螺紋的高效管,材料為紫銅管TP2,但紫銅價格昂貴,為進(jìn)一步降低制冷機(jī)的造價,最大化減小管壁厚度已迫在眉睫;同時,壁厚減薄還可以減小管壁熱阻。然而,這與高效管在承壓工況下長時間運行時不出現(xiàn)失效的需求存在沖突,所以,在減小管材壁厚的同時,確保高效管工作可靠、安全也是必須的。本文通過對有關(guān)規(guī)范中列出的各種方法的比較,對在高承壓時采用現(xiàn)有標(biāo)準(zhǔn)換熱管而不額外增加壁厚的可行性進(jìn)行了研究。

1 高效管簡介

激烈的市場競爭促使制冷容器行業(yè)積極主動地使用高效換熱管,其中,采用銅及銅合金制整體翅片的換熱管應(yīng)用較普遍。外翅片內(nèi)螺紋的高效強(qiáng)化管(后文簡稱“高效管”)是指在光滑的銅管內(nèi)壁通過特定的機(jī)械制造技術(shù),使其內(nèi)壁形成多種形狀的螺旋,外壁也同時成型。

內(nèi)部螺旋線一般有鋸齒形、三角形和梯形等,其主要作用是:1)增大管壁的表面積,繼而增大換熱面積;2)通過這些螺旋形狀肋片的擾流作用,強(qiáng)化了管內(nèi)的對流傳熱。

管外壁面形態(tài)較為復(fù)雜,包括普通直翅、多孔狀以及鋸齒狀表面,作用原理主要體現(xiàn)在:1)肋片的存在增大了換熱面積;2)于冷凝器,管外肋片尖峰的存在可顯著減薄附著在管壁上的冷凝液膜厚度,增強(qiáng)冷凝傳熱;于蒸發(fā)器,管外多孔蜂窩狀結(jié)構(gòu),使介質(zhì)在沸騰過程中形成更多的汽化核心,從而提高了沸騰傳熱系數(shù)。

內(nèi)外表面強(qiáng)化型高效管及其外表面的肋片形狀分別如圖1和圖2所示^[1]。

2 高效管工作環(huán)境

采用內(nèi)螺紋外翅片的高效管在中央空調(diào)系統(tǒng)中得到了廣泛使用。它的管內(nèi)流體稱為載冷劑,也就是在被冷卻介質(zhì)與制冷機(jī)組的蒸發(fā)器之間起傳熱作用的流體,通常是水、乙二醇溶液等。管外即殼程流體為制冷劑,它在制冷系統(tǒng)中同樣起著傳熱的作用,在低溫、低壓下吸熱,在高溫、高壓下釋放熱量,多為鹵族化合物,常見的有R134a、R22。標(biāo)況下制冷劑的相變冷凝溫度一般為40℃ ,因為標(biāo)況下管內(nèi)載冷劑冷凝器的進(jìn)出口溫度為32/37℃ ,蒸發(fā)器的進(jìn)出口溫度為12/7℃;管內(nèi)載冷劑的工作壓力一般為1.0 Mpa,隨著現(xiàn)代高層建筑的日益增多,要求高效管的設(shè)計趨向于承受更高的工作壓力,如1.6 Mpa,甚至更高,如2.0 Mpa。

3內(nèi)容過程

3.1 試驗方案說明

GB/T150.1—2011《壓力容器第1部分:通用要求》只給出了內(nèi)壓設(shè)計方法時所采用的規(guī)范性附錄C“以驗證性爆破試驗確定容器設(shè)計壓力”^[2],但因整體翅片換熱管的翅片型式、尺寸等外形的變化帶來的外壓設(shè)計計算問題較為突出,若采用包括有限元法在內(nèi)的應(yīng)力分析計算和評估方法進(jìn)行設(shè)計,往往受制于建模的精度和邊界條件簡化的合理性的影響,效果并不令人滿意。經(jīng)多年實踐,制冷容器行業(yè)內(nèi)選擇了法規(guī)同樣認(rèn)可的、通過驗證性試驗分析進(jìn)行設(shè)計的方法,這一點也在NB/T47012—2020《制冷裝置用壓力容器》修訂時進(jìn)行了協(xié)調(diào),增加了規(guī)范性附錄A“銅及銅合金、鈦合金制整體翅片換熱管的外壓 設(shè)計”^[3]。具體做法是:選擇一定數(shù)量(3根)需要進(jìn)行壓力設(shè)計的Tp2材質(zhì)整體翅片換熱管,對其施加內(nèi)壓和外壓直至失效,獲得其許用應(yīng)力。在20℃的環(huán)境溫度下,抽樣選取9根高效管分別進(jìn)行內(nèi)壓爆破和外壓失穩(wěn)試驗,每種規(guī)格各3根。

3.2 內(nèi)壓爆破試驗

根據(jù)GB/T150.1—2011給出的確定內(nèi)壓設(shè)計方法,采用規(guī)范性附錄C“以驗證性爆破試驗確定容器設(shè)計壓力”^[2]。試驗過程中得到一個爆破壓力值,該數(shù)據(jù)不僅與管材的內(nèi)外徑、壁厚相關(guān),而且與管材的拉伸強(qiáng)度也有著密切的聯(lián)系。內(nèi)壓爆破壓力值P如表1所示。

3.3外壓液壓失穩(wěn)試驗(可見的垮塌)

按照NB/T 47012—2020規(guī)范性附錄A進(jìn)行外壓液壓試驗直至失效(可見的垮塌)[3],得到外壓失穩(wěn)壓力值B的數(shù)據(jù),如表1所示。

從試驗結(jié)果看,高效管的破裂處均發(fā)生在光管段,翅片段未出現(xiàn)破裂。外壓垮塌試驗中亦如此,高效管的失穩(wěn)垮塌處均發(fā)生在光管側(cè)。因此,盡管翅化后的銅管翅片段的底壁厚比光管段的壁厚小,但內(nèi)螺紋和外翅片的存在,對成翅段銅材強(qiáng)度起到了強(qiáng)化作用,通過試驗也證實了高效管最薄弱部位是光管段,而非翅片段。

3.4內(nèi)外壓計算

1)根據(jù)JB/T10503—2005《空調(diào)與制冷用高效換熱管》^[1]計算管子應(yīng)能承受的內(nèi)壓。

內(nèi)壓計算需要使用到高效管的部分齒形數(shù)據(jù),齒形數(shù)據(jù)使用投影儀進(jìn)行測量,結(jié)果匯總?cè)绫?所示。

按標(biāo)準(zhǔn)5.12條,高效管在室溫下應(yīng)能承受按公式(1)計算得出的靜水內(nèi)壓,且不得有變形、滲漏或其他缺陷。計算結(jié)果如表2所示。

P=2[σ]t₀/(d_r-0.8t₀) (1)式中:P為最小試驗靜水壓力,見表2;[σ]為材料許用應(yīng)力,按標(biāo)準(zhǔn)5.5條確定;t₀為成翅段壁厚,根據(jù)表2選取;d_r為齒根直徑,根據(jù)表2選取。

2)根據(jù)NB/T 47012—2020規(guī)范性附錄A^[3]計算管子的最大許用工作壓力。

外壓計算時需要使用管子的外壓失穩(wěn)壓力,按照表1選取每種型號的最小失穩(wěn)壓力和光管的屈服強(qiáng)度,光管屈服強(qiáng)度使用拉伸機(jī)進(jìn)行測試。測試數(shù)據(jù)如表3所示。

最大許用工作外壓P按下式確定:

P=F×(B/3)×[Rp_0.2/Rp_0.2a](2)

式中:F為由于設(shè)計溫度而引起強(qiáng)度變化的調(diào)整系數(shù),F=[σ]_t/[σ],其中[σ]_t為設(shè)計溫度下管子材料的許用應(yīng)力,按NB/T 47012—2020^[3] 的表6選取,但不得超過[σ],取30 Mpa;[σ]為試驗溫度下管子材料的許用應(yīng)力,按NB/T 47012—2020^[3] 的表6選取,取30 Mpa;B為最小失穩(wěn)壓力;Rp_0.2為室溫下規(guī)定的管子最低屈服強(qiáng)度,取45 Mpa;Rp_0.2a為由3個無翅片管段試樣在室溫下試驗實測的屈服強(qiáng)度的平均值,按表3選取。

計算結(jié)果如表3所示。

4結(jié)束語

高效管作為大型空調(diào)冷水機(jī)組的重要受壓部件,同時也是進(jìn)行熱量交換的中間傳熱部件,其可靠度關(guān)系到整個機(jī)組系統(tǒng)的穩(wěn)定運行及安全性。

本文根據(jù)GB150.1—2011中的附錄A[2]許可的采用液壓驗證性試驗的方法確定受壓元件最高允許工作壓力的規(guī)定,通過水壓爆破試驗來測定其最大容許工作內(nèi)壓,又根據(jù)NB/T47012—2020附錄A進(jìn)行了外壓液壓試驗、拉伸試驗[3];通過實測出高效管能承受的最大內(nèi)外壓力,并根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)計算出高效管的許用工作壓力,對比數(shù)據(jù),以確認(rèn)高效管能否在許用工作壓力下安全使用。由試驗結(jié)果可知,常規(guī)的數(shù)值計算過于保守,而通過內(nèi)壓爆破與外壓失穩(wěn)的聯(lián)合測試得出的許用應(yīng)力值,才更符合高效管的實際承載能力。總之,可通過爆破試驗和外壓垮塌試驗來測定獲得高效換熱管的最大許用工作壓力,可以發(fā)現(xiàn)即使現(xiàn)有壁厚管也完全能滿足部分高承壓要求,即無須按照常規(guī)的計算方式增大其底壁厚度,這對節(jié)省銅材資源,降低冷水機(jī)組的生產(chǎn)費用,增強(qiáng)其在市場中的競爭能力,有著十分實用的價值,具有一定的應(yīng)用前景。

[參考文獻(xiàn)]

[1] 空調(diào)與制冷用高效換熱管:JB/T 10503—2005[S].

[2]壓力容器:GB 150.1~150.4—2011[S].

[3] 制冷裝置用壓力容器:NB/T 47012—2020[S].

2024年第10期第17篇