1 前言開關電源具有高效率、低功耗、體積小、重量輕等顯著優(yōu)點,現(xiàn)已成為穩(wěn)壓電源的主流產(chǎn)品。本文以電流型PWM控制芯片UC3844B設計了一種高效的單端反激式、4路隔離輸出的輔
本文介紹了新款峰值電流型PWM控制芯片F(xiàn)AN6754A的工作特性和原理,分析了反激式開關電源的設計原理以及工作過程。針對次級電路結構,設計了一種新型反激式開關穩(wěn)壓電源。著重介紹了反激式開關電源的變壓器設計過程,包
本文介紹了新款峰值電流型PWM控制芯片F(xiàn)AN6754A的工作特性和原理,分析了反激式開關電源的設計原理以及工作過程。針對次級電路結構,設計了一種新型反激式開關穩(wěn)壓電源。著重介紹了反激式開關電源的變壓器設計過程,包
引言目前,開關電源以其高性能,高效率(75%,現(xiàn)在單片集成開關電源效率早已達到90%以上),這對解決能源問題起到推波助瀾的作用,很多節(jié)能電器的電源供給早已被開關電源取代;本文介紹了一種基于開關電源芯片F(xiàn)SDM0565R
本文介紹了一種基于TOPSwith系列芯片設計的小功率多路輸出AC/DC開關電源的原理及設計方法。設計要求本文設計的開關電源將作為智能儀表的電源,最大功率為10 W。為了減少PCB的數(shù)量和智能儀表的體積,要求電源尺寸盡量
本文介紹了一種基于TOPSwith系列芯片設計的小功率多路輸出AC/DC開關電源的原理及設計方法。設計要求本文設計的開關電源將作為智能儀表的電源,最大功率為10 W。為了減少PCB的數(shù)量和智能儀表的體積,要求電源尺寸盡量
反激式開關電源與正激式開關電源不同,對于如圖1-19的反激式開關電源,其在控制開關接通其間是不向負載提供能量的,因此,反激式開關電源在控制開關接通期間只存儲能量,而僅在控制開關關斷期間才把存儲能量轉化成反
反激式開關電源變壓器的參數(shù)計算與正激式開關電源變壓器的參數(shù)計算相比,除了變壓器初級線圈的匝數(shù)和伏秒容量,變壓器初、次級線圈的匝數(shù)比,以及變壓器各個繞組的額定輸入或輸出電流或功率以外,還需要特別注意考慮
反激式開關電源變壓器初級線圈電感量的計算反激式開關電源與正激式開關電源不同,對于如圖1-19的反激式開關電源,其在控制開關接通其間是不向負載提供能量的,因此,反激式開關電源在控制開關接通期間只存儲能量,而
引言 反激式開關電源以其結構簡單、元器件少等優(yōu)點在自動控制及智能儀表的電源中得到廣泛的應用。開關電源的調節(jié)部分通常采用脈寬調制(PWM)技術,即在主變換器周期不變的情況下,根據(jù)輸入電壓或負載的變化來調
摘要:光伏并網(wǎng)發(fā)電系統(tǒng)中通常使用寬輸入范圍的開關電源來為低壓微控制器、IGBT驅動器以及LCD供電。文中介紹了一種輸入范圍為120~800 V,輸出為20V/1A的開關隔離電源的設計方法,從而有效地解決了光伏并網(wǎng)發(fā)電系統(tǒng)
摘要:基于反激式變壓器拓撲原理,設計了單端反激式變壓器,用于電纜絕緣電阻測試儀高壓電源的DC-DC逆變升壓模塊。提出單端反激式開關電源變壓器設計時一些關鍵參數(shù)的選擇原則和設計步驟及驗證方法,總結了設計過程中
反激式開關電源變壓器的參數(shù)計算與正激式開關電源變壓器的參數(shù)計算相比,除了變壓器初級線圈的匝數(shù)和伏秒容量,變壓器初、次級線圈的匝數(shù)比,以及變壓器各個繞組的額定輸入或輸出電流或功率以外,還需要特別注意考慮
反激式開關電源變壓器初級線圈電感量的計算反激式開關電源與正激式開關電源不同,對于如圖1-19的反激式開關電源,其在控制開關接通其間是不向負載提供能量的,因此,反激式開關電源在控制開關接通期間只存儲能量,而
本文介紹了一種基于TOPSwith系列芯片設計的小功率多路輸出AC/DC開關電源的原理及設計方法。設計要求本文設計的開關電源將作為智能儀表的電源,最大功率為10 W。為了減少PCB的數(shù)量和智能儀表的體積,要求電源尺寸盡量
本文介紹了一種基于TOPSwith系列芯片設計的小功率多路輸出AC/DC開關電源的原理及設計方法。設計要求本文設計的開關電源將作為智能儀表的電源,最大功率為10 W。為了減少PCB的數(shù)量和智能儀表的體積,要求電源尺寸盡量
由于傳統(tǒng)開關電源存在對電網(wǎng)造成諧波污染以及工作效率低等問題,因此目前國內外各類開關電源研究機構正努力尋求運用各種高新技術改善電源性能[1]。其中,在開關電源設計中通過功率因數(shù)校正PFC(Power Factor Correct