摘要 隨著光纖通信、衛(wèi)星通信向著寬頻帶方向發(fā)展，要求放大器的帶寬也就越來(lái)越寬。文中設(shè)計(jì)了一種低噪聲放大器，該放大器具有較低的噪聲系數(shù)，同時(shí)工作頻帶較寬增益平坦度在工作頻段內(nèi)控制在約1dB，另外該低噪聲放大器的輸入輸出匹配和穩(wěn)定性良好。
關(guān)鍵詞 低噪聲放大器；寬頻帶；增益平坦度

    低噪聲放大器在電路巾應(yīng)用廣泛，但是頻帶較寬的低噪聲放大器增益卻在頻率高端常以6 dB／倍頻程的速率下降，同時(shí)還考慮穩(wěn)定性等諸多因素。因此寬頻帶低噪聲放大器的設(shè)計(jì)較為復(fù)雜。文中采用負(fù)反饋式放大器結(jié)構(gòu)利用ADS軟件設(shè)計(jì)仿真了一副具有寬頻帶特性、增益較高，同時(shí)能夠保證穩(wěn)定性以及低噪聲系數(shù)和低增益平坦度的放大器。該放大器可用于多系統(tǒng)衛(wèi)星導(dǎo)航接收機(jī)的前端第一級(jí)使用。

1 低噪聲放大器的設(shè)計(jì)指標(biāo)
    給定放大器的設(shè)計(jì)指標(biāo)如下：(1)工作頻率1．1～1．6 GHz。(2)增益>15 dB。(3)增益平坦度，在頻帶內(nèi)<1 dB。(3)駐波比，輸入輸出駐波比都<1．5。(4)噪聲系數(shù)：頻帶內(nèi)<1dB。
    文中設(shè)計(jì)的放大器是利用安捷倫公司的高電子遷移率晶體管(PHEMT)ATF54143管進(jìn)行設(shè)計(jì)。在FET的漏極和柵極之間接入一個(gè)串聯(lián)的RL反饋。這樣調(diào)整電阻R以及電感L的值就可以改善輸入輸出匹配，并且通過(guò)犧牲低頻增益改善穩(wěn)定度。

2 未加負(fù)反饋的電路仿真設(shè)計(jì)
    廠家提供的ATF54143的資料中，噪聲性能曲線如圖1所示。

    圖1是在Vds=3 V時(shí)，Ids分別為60 mA，40 mA以及80 mA時(shí)的最小噪聲曲線?？梢钥闯觯贗ds=60 mA時(shí)，在1．0～2．0 GHz的范圍內(nèi)最小噪聲都在0．4 dB以下，噪聲性能優(yōu)越。另外在Ids為40 mA以及80 mA時(shí)，最小噪聲曲線與Ids=60 mA時(shí)的曲線基本一致，變化不大。
    表1為ATF54143在Vds=3 V，Ids=60 mA的S參數(shù)。

    利用式(1)和式(2)，當(dāng)K>1時(shí)，三極管工作在穩(wěn)定狀態(tài)，反之若是K<1，則表示在相應(yīng)的頻段內(nèi)，管子是較不穩(wěn)定的。將表1中的有關(guān)S參數(shù)帶入式(1)、式(2)就可以判斷出管子在1．1～1．6 GHz頻帶內(nèi)的穩(wěn)定性。
   
    經(jīng)過(guò)計(jì)算發(fā)現(xiàn)在1．0GHz時(shí)K=0．514在1．5GHz時(shí)K=0．703，所以經(jīng)判定，管子在Vds=3 V，Ids=60mA的條件下，在1．0～1．5GHz頻帶內(nèi)工作是不穩(wěn)定的。這通過(guò)在源極添加小的電感來(lái)使得電路變得穩(wěn)定。建立如圖2的偏置電路，經(jīng)過(guò)仿真調(diào)試，此時(shí)Vds=3.01V，Ids=60.4mA。

    在沒(méi)有RL負(fù)反饋的情況，電路如圖3所示。

    經(jīng)過(guò)仿真，發(fā)現(xiàn)結(jié)果如圖4所示。

    從仿真結(jié)果可以看出，在源極添加小電感后的電路是穩(wěn)定的。K值在1．1～1．6 GHz范圍內(nèi)都>1，噪聲系數(shù)良好。經(jīng)過(guò)調(diào)試發(fā)現(xiàn)，L5對(duì)于電路的噪聲性能影響較大，適當(dāng)?shù)恼{(diào)節(jié)可使電路的噪聲系數(shù)達(dá)到最佳狀態(tài)。但增益雖然較高，增益平坦度卻很大，達(dá)到2．3dB。

3 RL負(fù)反饋對(duì)電路和輸入輸出匹配穩(wěn)定性
    將低增益平坦度，在FET的漏極和柵極之間接入一個(gè)串聯(lián)的RL反饋。同時(shí)利用ADS軟件做好輸入輸出的匹配。反饋示意圖如圖5所示。

    如圖5為更好的降低頻帶內(nèi)增益平坦度，在電阻和電感之間加上一個(gè)接地的電容，發(fā)現(xiàn)效果更好，此電容的電容值較小，調(diào)試可得最佳值。
    輸出端的匹配如圖6所示。

    起初在電路的輸入端添加了一個(gè)匹配網(wǎng)絡(luò)，但在引入RL反饋之后，發(fā)現(xiàn)經(jīng)過(guò)調(diào)試輸出端與反饋鏈路的元器件值，可將輸入端的匹配網(wǎng)絡(luò)省略，因此輸入端未加匹配結(jié)構(gòu)，但最終也不失配。

    從圖7可以明顯的看出，在引入RL反饋之后，同時(shí)調(diào)整其他電阻電容以及電感值，發(fā)現(xiàn)電路依然穩(wěn)定，輸入輸出端的駐波比最終在1．5 GHz以下，達(dá)到了匹配目的。噪聲系數(shù)nf(2)與之前相比有所增加，但總體上是低于0．6 GHz，也是符合要求的。放大器的增益雖然由于引入負(fù)反饋有所降低，但是在1．1～1．6 GHz頻帶內(nèi)也>15 dB。同時(shí)，最重要的是增益平坦度降到了1 dB之內(nèi)，同時(shí)達(dá)到了要求。

4 結(jié)束語(yǔ)
    通過(guò)以上的仿真設(shè)計(jì)發(fā)現(xiàn)，反饋在電路中的作用舉足輕重，適當(dāng)引入負(fù)反饋犧牲增益來(lái)提高電路的其他性能是可取的。設(shè)計(jì)的低噪聲放大器頻率覆蓋美國(guó)的GPS、俄羅斯的Glonass、歐洲的伽利略以及我國(guó)的北斗導(dǎo)航系統(tǒng)，因此可用在多模衛(wèi)星導(dǎo)航接收機(jī)的前端來(lái)使用。但以上仿真未加工成實(shí)物，還有待于實(shí)際的測(cè)試檢驗(yàn)。另外電路里的電感電容值較小的元器件，由于實(shí)際的電感電容較難達(dá)到，所以在電路中不應(yīng)采用分立結(jié)構(gòu)的實(shí)際電感，最好選擇感性或者容性的微帶結(jié)構(gòu)來(lái)代替，以提高電路的整體可靠性。